Максимальный момент в средней трети подкрановой части Мх = 2/3 (789,2 — 153,87) + 153,87 = 577,42 (153,87 кН·м — момент в сечении 3 элемента 1 — 3, вычисленный при том же сочетании нагрузок, что и М = 789,2 кН·м в сечении 1), mx = Mx / (N2 ρx1) = 57742 / (2141,6 · 38,7) = 0,69; по п. Анкерная комбинация усилий: Nmin = -95 кН; Ms = 83,14 кН·м. Предельная гибкость стержня колонны (см. В одноветвевых сплошностенчатых колоннах при небольших изгибающих моментах применяют одностенча-тые открытые башмаки из листов 10—12 мм ( 60, д), удобные в производстве работ. Из условия смятия толщина ребра tr = 1,2F / (brRp) = 1,2 · 227,1 / (18 · 36) = 0,42 мм. Здесь φу = 0,780; с = 0,197. Сама траверса работает на изгиб как двухконсольная балка, опертая на пояса или ветви колонны и нагруженная отпорным давлением фундамента. Так как гибкость стержня из плоскости рамы больше предельной, принимаем 35Ш2: А = 101,51 см2; Wx = 1275,2 см3; ix = 14,61 см; iy = 6 см; h = 340 мм; tw = 9 мм; bf = 250 мм; tf = 14 мм; Ix = 21678 см4; Iy = 3650,5 см4; It = 0,433 ∑biti3 = 0,433(2 · 25,0 · 1,43 + 32,6 · 0,93) = 69,7 см4 — момент инерции при кручении. В связи с тем, что в конструкцию базы потребовалось ввести траверсу (ht = 25 см), изменяем величину заглубления опорной плиты до отметки — 0,400 м. Сила, которую воспринимают анкерные болты, определяется из условия статического равновесия системы по формуле:. При этом площадь стальной опорной плиты должна удовлетворять требованиям расчета на прочность фундамента.
Усилия в анкерных болтах Qtr= Z = 129,07 кН; Mtr = Zl = 129,07(8 + 5) = 1677,9 кН·см;. Надкрановую часть будем проектировать из прокатного профиля, подкрановую — составной, сплошностенчатой. Горизонтальные перемещения верхних узлов колонн в плоскости рамы от нормативной ветровой нагрузки увеличились с 17,1 мм (1/500 от Н) до 31,9 мм (1/267 от Н), что также меньше нормативного значения. Расчет выполняем по аналогии с примером 6. Напряжения на участке сжатия эпюры напряжений σ1 = σmax × 21,5 / 30,9 = 0,55 · 21,5 / 30,9 = 0,38 кН/см2; σ2 = σmах · 22,9 / 30,9 = 0,55 · 22,9 /30,9 = 0,41 кН/см2. Передача усилия от стержня колонны на опорную плиту может быть также осуществлена при помощи траверсы, которая служит для более или менее равномерной передачи силовых потоков от стержня на плиту, приближая конструкцию по характеру воздействия к жесткому «штампу», опирающемуся на фундамент. Проделав это, можно убедиться, что усилия и моменты практически не изменились (наибольшее отклонение по моментам было в схеме загружения ветровой нагрузкой, которое составило 0,2% от Мmах), поэтому производить корректировку в данном случае не имеет смысла. Направляющими для Металлургический словарь. Естественно, что при определении усилий в элементах поперечной рамы необходимо было вводить жёсткое соединение фундамента с колонной в виде жёсткого закрепления, так как в противном случае система становится статически изменяемой (при шарнирном соединении колонн с фундаментом). Вместе с тем базы колонн имеют закрепления нижнего конца в фундаменте либо шарнирное, либо жёсткое. В этом случае для практических расчетов может быть рекомендован следующий приближенный прием расчета.
базы колонн без траверс
Тем не менее, имеется техническое решение по типовой серии 1. Поскольку сечение со столь толстой стенкой не экономично, принимаем tw = 8 мм (hw / tw = 80. Такая плита базы должна быть рассчитана на изгиб по схеме на рис. Длину опорных ребер вычислим из условия размещения сварных швов, крепящих их к стенке колонны (kf = 6 мм; βf = 0,9; βz = 1,05; Rwf = 21,5 кН/см2; Rwz = 0,45; Run = 0,45 · 37,0 = 16,65 кН/см2). Передача расчетного усилия на опорную плиту может осуществляться через фрезерованный торец или через сварные швы конструкции, опирающейся на плиту [5]. Причём если колонны центрально сжаты, то крепления их к фундаментам можно осуществлять непосредственно за опорную плиту болтами, чаще всего двумя и иногда четырьмя, которые условно можно назвать монтажными. Сварка механизированная, проволокой марки Св-08Г2С, d=1,4 2мм. Изготавливается цельной или составной, литой или сварной. Из условия местной устойчивости стенки λ w = (hw / tw)√ Ry / E ) ≥ λ uw = 1,59. Компоновка сечения должна быть такой, чтобы все поперечное сечение колонны было включено в работу. В изгибаемых защемленных колоннах анкерные болты работают на растяжение от изгибающего момента.Методика расчета изложена в гл.Для расчета базы необходимо выбрать из таблицы сочетаний неблагоприятные комбинации усилий в нижнем сечении «А» колонны.Материал колонны — сталь С225 с Ry = 24 кН/см2 при t = 10.В запас прочности считаем, что все усилие в ветви передается через 4 угловых шва.Изгибающие моменты в опорной плите: на участке 1, опертом на 4 канта: b/а = 404/144,5 = 2,8 >2, следовательно, по табл.Существенным недостатком такой базы являются ее малая жесткость, а также коробление опорной плиты в результате усадки швов, прикрепляющих листовые подкосы.
Расчетная длина швов lw = h — 2tf — 2 · 3 = 44 — 2 · 1,8 — 6 = 34,4 см (h и tf — высота сечения и толщина полки колонны, 3 см — вырез в ребре);. Поскольку на колонны действует общая продольная сжимающая сила, необходимо учесть при этом взаимодействие отдельной ветви и всего элемента в целом при расчете его по деформированной схеме. Однако ввиду того, что жесткости колонн с подобранными сечениями отличаются от заложенных при статических расчетах рамы на 36,7%, что больше 30% , необходимо повторить статические расчеты при фактических жесткостях колонн. С этой целью траверсы приходится развивать в направлении действия момента. В центрально сжатых колоннах анкерные болты не рассчитывают и размеры их назначают по конструктивным соображениям (d = 22 — 26 мм).
БАЗЫ КОЛОНН БЕЗ ТРАВЕРС
Базы колонн без траверс
Комментариев нет:
Отправить комментарий